聚氨酯/TiO_2纳米复合材料冲蚀磨损特性研究

以纳米TiO2 作为填料 ,制备耐磨蚀聚氨酯纳米复合材料。用相对抗磨损性法评价了聚氨酯纳米复合材料的冲蚀磨损性 ,通过扫描电镜观察聚氨酯纳米复合材料的磨损形貌 ,尝试解释纳米TiO2 增强聚氨酯复合材料抗含沙冲蚀磨损性能的机理。试验结果表明 ,纳米粒子均匀分散于聚氨酯中 ,使聚氨酯弹性体耐磨蚀性得以提高。聚氨酯 /TiO2 纳米复合材料的抗冲蚀磨损性能分别是 4 5 # 钢的 10 6 7倍 ,2Cr13钢的 6倍 ,纯聚氨酯的 1 2 8倍 ,TiN/聚氨酯复合材料的 1 0 9倍。

聚氨酯-Si_3N_4陶瓷复合材料浆体冲蚀磨损性能研究

利用聚四氢呋喃醚二醇和甲苯二异氰酸酯反应得到预聚体,将预聚体同经过表面处理的Si3N4陶瓷粉末共混,利用模压硫化和常温硫化制得聚氨酯-Si3N4陶瓷复合材料;采用LJ-500型拉力试验机测定了所制备的聚氨酯-Si3N4复合材料的抗拉强度和断裂伸长率;采用MSH型冲蚀磨损试验机对比考察了聚氨酯、2Cr13钢、45#钢及聚氨酯-Si3N4复合材料的抗冲蚀磨损性能;采用扫描电子显微镜观察了冲蚀磨损表面形貌,探讨了Si3N4陶瓷粉末增强聚氨酯弹性体的冲蚀磨损机理.结果表明:聚氨酯-Si3N4复合材料的抗冲蚀磨损性能显著优于2Cr13钢和45#钢;当Si3N4粉末质量分数为5%～10%时,相应的聚氨酯-Si3N4复合材料的抗冲蚀磨损能力同聚氨酯弹性体相比提高80%以上;聚氨酯/Si3N4陶瓷粉末复合材料主要冲蚀磨损机制为Si3N4聚集体或附聚体的溃裂脱落.

块状纳米晶材料晶粒稳定性分析及抑制措施

本文分析了第二组质点、温度、压力等因素对块状纳米材料在烧结过程中的晶粒稳定性的影响 ,综述了目前控制纳米晶粒长大的方法和发展趋势。

纳米结构材料热稳定性分析

纳米晶粒的表面能很大 ,这导致它的热稳定性不好。因此 ,控制纳米晶粒在烧结过程中的长大就成为制备块状纳米材料的关键。文章分析了第二相质点、温度、压力等因素对块状纳米材料在烧结过程中的晶粒稳定性的影响及措施。添加抑制剂、高压低温等特种烧结法是目前制备纳米块状材料的主要方法。随着技术的发展 ,为避免纳米晶粒的热稳定性问题 。

莫来石短纤维增强铝基复合材料拉伸强度数据韦伯统计分析(英文)

用挤压铸造工艺得到了拉伸强度比较高并且强度数据分散度比较小的莫来石纤维/ZL109复合材料。用Weibull方法分析该复合材料的拉伸强度值的分布状况,得到比较大的Weibull模量。统计分析了复合材料金相面上的纤维体积分数和拉伸断口面上的纤维体积分数,结果表明,纤维的分布在微观上是不一致的;在金相面上,与观察法线呈中角度的纤维体积分数Afs同与观察法法线成大角度的纤维体积分数Af1比较接近;在拉伸断口面上与拉伸方向呈大角度的纤维体积分数同与拉伸方向呈小角度的纤维体积分数相差较大。认为该复合材料破坏的主要原因是在于与拉伸方向呈大角度的纤维与基体的界面脱粘。拉伸强度数据分散的原因在于微观上与拉伸方面呈大角度的纤维分布的不均匀。

基于CAE分析的压铸镁合金模具温度场分布初探

用数值模拟的方法 ,计算并对比分析了浇注温度和模具预热温度对镁合金、铝合金压铸件及压铸模具温度场的影响 。

纳米TiO2增强聚氨酯弹性体的制备及力学性能

以聚四氢呋喃醚二醇,甲苯-2,4-二异氰酸酯,3-二氯-4,4-二苯基甲烷二胺为原料,采用预聚法合成聚氨酯弹性体,并选用纳米TiO2对聚氨酯弹性体进一步增强,通过对纳米TiO2的表面改性及超声波分散处理来促进纳米粒子在基体中更好地分散,研究预聚体合成温度、-NCO的质量分数w-NCO、纳米TiO2含量及超声波分散对复合材料力学性能的影响。结果表明,纳米TiO2对聚氨酯弹性体的力学性能有一定的提高,通过SEM观察纳米TiO2在弹性体中发生团聚或附聚现象。

马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物对聚对苯二甲酸丁二醇酯的增韧作用(英文)

研究了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和POE-g-MAH/聚丙烯(PP)共混物对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧作用。结果表明,POE-g-MAH/PP共混物对PBT的增韧效果优于POE-g-MAH的,POE-g-MAH和PP并用具有显著的协同增韧作用。扫描电镜照片表明,POE-g-MAH/PP共混物增韧PBT具有软壳-硬核结构。

热分解-还原法在制备金属包覆粉中的应用

金属包覆粉综合利用原始粉体材料与金属包覆层的性能 ,克服各自的缺点 ,得到了广泛的应用。本文利用有关实例分析阐述了热分解 还原法在制备金属包覆粉中的基本原理 ;论述了利用该方法制备金属包覆粉的 3个基本步骤 :芯核的前期处理、芯核的预包覆以及包覆层的还原 ;

VC抑制WC晶粒长大的研究评述

抑制WC晶粒长大对于制备超细WC Co刀具材料尤为重要。综合评述了在制备超细WC Co刀具材料中WC晶粒长大的原因以及有关抑制机理,分析了影响VC抑制效果的主要因素,包括VC的添加方式、添加量、复合添加、WC的晶粒度、合金中的钴含量、总碳含量以及烧结方式等。

Ti-Al-Zr合金的氢致脆性研究

为了研究氢进入钛合金试样后对其力学性能的影响,探索氢在钛合金中的行为,本文用电解渗氢方法对Ti-Al-Zr合金进行了渗氢处理,得到了不同含氢量的试样.在室温下进行了试样的拉伸、冲击实验.结果表明,试样渗氢后的强度得到不同程度的提高,这是固溶强化的结果;试样的塑性随氢含量的提高而下降,当氢含量达到～1200μg/g时,塑性损失达到25%;试样的冲击韧性随氢含量的提高而下降,试样中氢含量达到～300μg/g时,冲击韧性下降～80%,试样已基本上呈脆性.使用SEM研究了渗氢样品的断口形貌后发现,拉伸试样中只有少量二次裂纹,而冲击试样有大量二次裂纹产生,并伴有准解理特征.

压力对块状纳米镍热稳定性的影响

用氢、氩等离子体法制备了平均粒径在15 nm左右的镍纳米粉,研究了热压法制备块状纳米镍的压力对纳米镍晶粒热稳定性的影响,并对其进行了热力学分析。结果表明:在一定条件下,压力小于3 GPa时,随着压力升高,晶粒有长大的趋势,而压力大于3 GPa,晶粒尺寸却呈下降趋势;达到6 GPa时,晶粒尺寸在70 nm左右,镍纳米晶粒的热稳定性得到了提高。

锰对ZA27合金压缩蠕变的影响

为了解质量分数为0 5%Mn对铸态ZA27合金压缩蠕变行为的影响,采用自制的试验装置研究了ZA27-Mn合金和ZA27合金第一阶段的压蠕变量和稳态蠕变速率.结果表明:ZA27-Mn合金第一阶段的压蠕变量和稳态蠕变速率低于ZA27合金,而两种合金的压蠕变均符合于lnt=C-nlnσ+Q/RT,ZA27-Mn合金的应力指数(n)和蠕变激活能(Q)分别为3 83和82 76kJ·mol-1,而ZA27合金的应力指数和蠕变激活能分别为3 46和81 09kJ·mol-1,材料结构常数C不同,合金压蠕变不同,ZA27-Mn合金的压蠕变抗力高于ZA27合金;加入0 5%Mn对ZA27合金蠕变机制并无影响,均是锌的点阵自扩散和位错的攀移机制.

注塑制品的翘曲变形分析

主要讨论模具结构设计及塑化、脱模等阶段引起塑件翘曲变形的机理和相关因素。

砂型及金属型铸造ZA27合金的压蠕变行为

本文作者采用自制的试验装置研究了ZA27合金在砂型和金属型铸造条件下的压蠕变行为。结果表明,合金第一阶段的压蠕变量和稳态蠕变速率随着温度和应力的增高而增大,在较低温度时,金属型铸造合金第一阶段的蠕变量低于砂型铸造合金。合金的压蠕变符合于经验公式lnt=C-nlnσ+Q/RT,砂型铸造合金的应力指数n和蠕变激活能Q分别为3 87和85 26KJmol-1,而金属型铸造合金的应力指数和蠕变激活能分别为3 46和81 09KJmol-1。合金的压蠕变由锌的点阵自扩散和位错的攀移控制,在整个试验温度和应力范围内,砂型铸造合金的压蠕变抗力高于金属型铸造合金。

正火锻造后球墨铸钢的组织特征及机理探讨

本文作者研究了球墨铸钢正火和锻造后的组织特征 ,并对其形成机理作了探讨。球墨铸钢正火后 ,基体组织为粒状球光体。由于石墨的存在 ,阻碍了碳化物的溶解 ,加大了奥氏体中碳浓度的不均匀程度 ,使得基体组织最后转变形成粒状珠光体。

Pr含量对快淬Pr_x(FeCoZr)_(94-x)B_6粘结磁体磁性能的影响

研究了Pr含量对快淬Prx(FeCoZr)94-xB6(x=12.5,12,10.5,9.0)系列粘结磁体磁性能的影响。采用部分过快淬加晶化退火工艺,获得由非晶和微晶组成的条带,晶化处理后制备出最佳磁性能的磁体。随Pr含量的减少,磁体的内禀矫顽力Hci下降而剩磁Br增加,Pr含量低于10%,Br增加缓慢,Hci和(BH)m迅速下降。所以,10%是磁性能发生大的转变的临界Pr含量值,验证了作者提出的完全耦合软磁相体积分数模型。

计算机在热处理中的应用

综述了计算机在热处理各方面的应用。介绍了计算机在热处理中的炉温控制、气氛控制、特性曲线的测定等方面的应用。

CdSe核辐射探测器中的MIS接触电极

对 MIS(金属 -绝缘体 -半导体 )接触电极的特性进行了系统的分析和实验观察 .结果表明 ,负极的电子可以通过表面能级和热激发注入到 Cd Se晶片中 ,且晶片表面的电子能级密度越高 ,电子注入就越快 ,探测器的漏电流也越大 .对探测器进行适当的热处理 ,可以降低表面能级密度 ,从而抑制电子注入 ,降低探测器的漏电流 ,改善探测器的能量分辨率 .