二层沟槽织构对机床导轨表面润滑特性的影响

通过构建二层沟槽织构模型,仿真研究沟槽织构表面的流体动力效应。结果表明:沟槽容积相同时,与单层沟槽相比,二层沟槽的平均油膜压力可以达到单层沟槽的2.31倍;保持二层沟槽的量纲一总深度β_1、第一层沟槽量纲一宽度α_1不变时,随着第二层量纲一深度β2的增大,平均油膜压力先增大后减小,β_2为4.4时,平均油膜压力达到最大值;第二层沟槽的量纲一宽度α_2从0.25增大到0.45时,沟槽内的旋涡区也随之增大,平均油膜压力逐渐减小。

固定瓦-可倾瓦动压气体轴承-转子系统的非线性运动分析

针对固定瓦-可倾瓦组合动压气体轴承-柔性转子系统,研究系统的非线性动力学行为。运用微分变换法求解了可压缩气体润滑的Reynolds方程,得到了单块瓦的非线性气膜力,通过组装技术获得了固定瓦-可倾瓦动压气体轴承非线性气膜压力的分布。基于Newmark积分法,运用轴颈中心的运动轨迹图、时间历程图和Poincaré映射图,研究了组合动压气体轴承支承的柔性转子系统的非线性不平衡动力响应。在此基础上,进一步分析了瓦块不同支点比和预负荷系数对转子系统稳定性的影响,结果表明,选取合适的支点比和较大的预负荷系数时,有助于提高转子系统的运动稳定性。

曲轴动压滑动轴承非线性油膜力解析方法

基于分离变量法、Sturm-Liouville理论与下游Reynolds边界条件,提出了一种求解曲轴动压滑动轴承非线性油膜力的解析方法;将轴承不可压缩流体动压润滑Reynolds方程的压力分布表示为特解加通解的形式;运用分离变量法,将油膜压力分布的特解和通解分别表示为周向分离函数和轴向分离函数相加和相乘的形式;为了便于求解,对油膜压力特解的周向分离函数进行Sommerfeld变换,通过连续性条件确定油膜的终止位置角;由于油膜压力通解的周向分离函数没有直接解的形式,通过油膜厚度的逼近函数将油膜压力通解的周向分离函数转化为Sturm-Liouville型方程,根据边界条件求得本征值和本征函数系,通过三角函数的无穷级数展开表示油膜压力通解的周向分离函数;采用含本征值的双曲正切函数表示油膜压力通解的轴向分离函数;在润滑油膜的完备区域,对油膜压力分布的解析表达式进行积分,求得曲轴轴承的非线性油膜力。分析结果表明:采用解析方法计算的非线性油膜力与有限差分法的计算结果吻合较好,偏心率较小时非线性油膜力仅相差约5%;当轴承偏心率由0.2增大到0.6时,油膜终止位置角的最大值减小了13.5%;当量纲为1的速度扰动由0增大到0.03时,油膜终止位置角变化了3.3%;当本征值的个数不小于20时,量纲为1的径向、切向通解油膜力的变化较小,取值分别保持在-2.8、4.6附近。由此可见:采用解析方法能够准确求解曲轴动压滑动轴承的非线性油膜力;轴承偏心率对油膜破裂的影响较大,且偏心率较大时油膜易破裂;相对于轴承偏心率而言,速度扰动对油膜破裂的影响较小;当本征值的个数不小于20时,油膜压力通解的计算精度较高,能够满足工程需要。