真空碳热还原温度对电炉钢渣自粉化的影响

为解决电炉钢渣易磨性差,文章采用理论计算结合真空碳热还原的方法对电炉钢渣进行还原研究。通过理论计算确定电炉钢渣中各组分随还原温度升高时的变化情况,从而设定真空碳热还原实验的还原温度区间。实验结果表明,随着还原温度的不断升高电炉钢渣自粉化效果呈现出一个先上升后下降的趋势,同时Fe不断被还原出来并表现出明显的聚集效果有利于后续的分离回收。最佳还原条件为:配碳量16%,碱度R=1,保温60 min,1450℃下电炉钢渣的自粉化率达到93.8%,试样中粒径小于89.2μm颗粒占比高达90%。相较于传统电炉钢渣自粉化研究,在常压空气气氛下,还原温度高达1600℃时,电炉钢渣自粉化率仅达到49.97%,真空碳热还原具有粉化率高还原温度低的明显优势。

贵阳特钢60t Consteel EAF-LF(VD)-CC流程生产GCr15轴承钢的工艺实践

通过Consteel电弧炉偏心底出钢留渣作业，熔炼过程温度控制为1560～1590℃，全程泡沫渣冶炼，出钢时[P]≤0．010％；LF时用低碱度复合精炼渣精炼，VD处理时，真空度≤67Pa，氩气搅拌20min；150mm×150mm方坯连铸采用全程保护浇铸和结晶器电磁搅拌，使贵阳特钢GCr15轴承钢中的氧含量为（5～11）×10^-6，平均氧含量为9×10^-6。

闭口式轧机牌坊的有限元分析

运用ANSYS 12软件对厚连铸板坯切割制造的闭口式轧机牌坊进行三维有限元分析,计算牌坊的应力和变形,计算结果为闭口式轧机牌坊的设计和制造提供了重要依据。

贵阳市主城区行道树调查研究

文章通过对贵阳市主城区(南明区、云岩区)道路及部分主次干道行道树及绿地的实地调查,系统分析各行道树及绿地类型的种类组成、结构特征、数量、生长状况以及存在的问题等,有针对性地提出贵阳市行道树建设的对策和建议。

SVC在贵阳钢厂第一炼钢厂30T电弧炉中的应用

本文阐述了电弧炉冶炼时所产生的无功冲击、谐波电流、负序电流等对电网及电气设备的影响,并以贵阳特殊钢厂30T高功率电弧炉应用鞍山荣信SVC技术为例,阐述了SVC设置的原则,SVC主接线和SVC的控制原理等。SVC投人运行后,有效改善了非线性负荷产生的谐波电流,电压波动及闪变等引起供电电能质量的问题,提高了系统功率因数,降低了电弧炉吨钢冶炼电耗。

H13钢热锻模具早期失效的原因

某厂生产的一批H13钢制热锻模具发生早期开裂,采用宏观形貌观察、化学成分分析、显微组织观察、冲击试验等方法对其早期失效原因进行了分析。结果表明:该模具开裂的主要原因为高温回火脆性,即热处理工艺的不合理导致晶界弱化,使模具的冲击韧性大幅降低,抵抗裂纹扩展的能力下降,最终发生整体脆断;建议通过提高冶金质量、添加钼、钨等合金元素、优化热处理工艺等方法来消除或减少杂质元素在晶界的偏聚,以防止此类失效再次发生。

国产EA4T车轴钢的显微组织与强韧性研究

采用扫描电镜、金相显微镜等试验手段对试验用国产化EA4T车轴钢的显微组织、断裂韧性及断口形貌进行观察分析,力学性能测试结果表明:该钢Mn、Cr含量偏低,导致车轴钢淬透性较差;材料中出现块状先共析铁素体,并沿心部逐渐增多,这是引起材料解理开裂而降低韧性和塑性的主要原因。

国内外H13钢组织和性能对比分析

对比分析了国内外两种典型热作模具钢的化学成分、显微组织、冲击韧性和回火稳定性。结果表明:与进口H13钢相比,国产H13钢的硬度、室温冲击性能和热稳定性均较差,主要原因在于碳化物的形式有差异。国产H13钢中碳化物尺寸大、分布稀疏,存在偏析,而进口H13钢中碳化物细小弥散。进口H13钢中马氏体板条结构较稳定、小尺寸碳化物的大量存在且弥散分布是其在高温下表现出优异回火抗力的主要原因。

钢中主要杂质元素的特性及影响

炼钢过程中,常将炼钢原料中大量的杂质元素带入钢液中,其中部分最终残留在钢中成为残余元素,对钢材性能产生有害影响,成为造成钢材质量不稳定的主要因素。文中分析了钢中常见的杂质元素及残余元素的来源和分类,对国内外钢铁产品的杂质残余元素进行了比较,总结了残余元素对钢使用性能及加工工艺性能的影响。

钎杆工作应力的随机分析

采用近代瞬态波形记录分析手段,对3种钎杆在不同推进力及不同位置的工作应力波进行了采样记录和随机分析,得出了钎杆工作载荷谱。结果表明,钎杆工作载荷谱的有效峰值主要由其每个波串的第Ⅰ和第Ⅱ峰值构成,其频率分布由对应的Ⅰ、Ⅱ峰值的两个正态概率密度曲线构成;钎杆前点(近打击端)应力显著高于中点,前点纵波应力均值为187.64 MPa,最大应力为229.23 MPa。

30t EBT电弧炉-LF-CC流程生产80Mn14钢的工艺实践

通过采用电弧炉出钢前在钢包中加入40%的锰铁,LF精炼前期调整成分,精炼中期和末期控制精炼渣碱度≥2.5,软吹氩搅拌,控制中间包钢水过热度≤35℃,连铸全程进行保护浇铸等工艺措施,贵阳特钢—炼钢厂成功进行了80Mn14钢(%:0.75～0.96C、13.00～15.50Mn、≤0.80Si、≤0.070P、≤0.030S)的30 t EBT AF-35 t LF-260mm×300mm连铸机流程生产,产品各项性能均满足标准要求。

80Mn14钢高温性能的研究

80Mn14(0.77C、13.98Mn、0.43Si、0.050P、0.022S、0.15Cu)高锰钢的热轧工艺性能差,是凿岩中空钢用芯棒的生产和使用中遇到的主要技术问题。利用热模拟试验机测量80Mn14钢材的热塑性和抗拉强度,采用扫描电镜分析磷等元素的成分分布;利用激光共聚焦显微镜观察金相组织和晶粒度。结果表明,80Mn14钢在1215℃时的热塑性为零、晶界明显烧损;1100℃时晶粒度8级,在1200℃时晶粒严重粗化,晶粒度5级;在晶界烧损的样品中发现了明显磷偏析。因此,在1215℃以上或附近,用铸钢坯(锭)轧制80Mn14钢材不合适宜;磷的偏析是80Mn14高锰钢可轧性差的主要原因。

浅析硬线钢中非金属夹杂物

硬线盘钢制品对钢的纯净度,夹杂物的尺寸、分布以及形态都有严格的要求,非金属夹杂物又是影响硬线钢质量的主要因素之一。本文通过介绍硬线钢中非金属夹杂物的来源和分类,分析了不同类型夹杂物的形成机理及形貌,指出了非金属夹杂物对硬线钢的影响和危害。

300mm×300mm EA4T车轴钢坯生产工艺实践

EA4T车轴钢(/%:0.22～0.29C、0.15～0.40Si、0.50～0.80Mn、≤0.020P、≤0.015S、0.90～1.20Cr、0.15～0.30Mo、≤0.06V)采用30 t EBT电弧炉40 t LF/VD-5 t铸锭工艺生产,并经8 MN油压机锻成300 mm x300mm钢坯,锻造比≥9。结果表明,EA4T钢[O]为(12-15)×10^(-6),[H]为(1.2～1.6)×10^(-6),经900～920℃淬火,600～650℃回火后,抗拉强度R_m721~745 N/mm^2,屈服强度R_eh463～470 N/mm^2,伸长率A_5 19.0%～19.5%,纵向冲击功53～73 J,横向冲击功36～41 J,组织为贝氏体一回火马氏体,10~7循环疲劳极限为350 N/mm^2。

LF精炼炉渣成分对H13钢中夹杂物的影响

对早期失效的H13钢材进行了金相分析。结果表明:H13钢中大尺寸夹杂物数量多,夹杂物评级达不到要求,影响了H13钢材的使用性能。采用优化精炼炉渣成分的方法来控制钢中夹杂物数量和尺寸。使用优化的精炼炉渣后,在真空处理结束时测得钢液中T[S]、T[O]含量分别为5×10-4%和1.29×10-3%;夹杂物级别明显降低,钢中大尺寸夹杂物的数量和尺寸都有显著下降,大大提高了钢材的冶金性能。

浇铸主要工艺参数及保护渣性能对模铸钢锭实物质量的影响

对贵钢一炼钢厂2010年1～6月份模铸钢锭裂纹缺陷及冒口部位收缩突出,严重影响钢锭质量的问题,利用钢液结晶凝固的普遍原理优化模铸生产工艺参数,并在改进固体保护渣成分、性能的基础上得以完全解决。

EA4T车轴钢中斑点状偏析的原因分析

采用宏观检验、化学成分分析、金相检验、工艺分析以及炉数统计等手段对EA4T车轴钢中存在斑点状偏析的原因进行了分析。结果表明:该斑点状偏析为合金成分正偏析,原料粒度、模温、钢液过热度以及钢锭锥度等冶炼参数不合理是主导因素。

电加热辊底式连续退火炉热处理滚珠钢的生产实践

GCr15轴承钢经辊底式连续退火炉球化退火后能保证其珠光体组织球化的可靠性,其硬度(HB)值的合格率达99%以上,脱碳层深度没有明显增加,充分显示辊底式连续退火炉在热处理GCr15轴承钢的优越性。

弹簧钢连铸方坯中心碳偏析探讨

对贵钢高碳弹簧钢连铸坯中心碳偏析的形成机理进行了系统的分析,研究了电磁搅拌、钢水过热度、拉速、二冷水量等连铸工艺参数对高碳方坯碳偏析的影响,指出低过热度浇铸和二冷水模强化冷却是解决弹簧钢连铸中心碳偏析的有效方法。

H13钢凝固组织控制技术进展

H13钢是应用广泛的热作模具钢品种,我国H13模具钢性能与一些发达国家相比,存在较大差距,等向性能差距尤为明显。分析了影响H13钢凝固组织的主要因素,介绍了化学成分优化的方向和细化其组织的主要手段,讨论了变质处理、电脉冲、流变铸造等新工艺在控制凝固组织中的机理。同时探讨了H13钢研究过程中存在的问题以及发展趋势。