MAG焊试件面背弯曲易裂工艺研究

结合 MAG焊电弧的特点 ,在分析研究的基础上 ,找出了 MAG试件弯曲易产生开裂的原因 ,提出了操作注意事项 ,消除了试样弯曲时易产生裂纹的问题 ,将其应用在压力容器生产上 ,可提高工作效率 3～ 5倍 。

3.5%Ni钢制脱甲烷氢塔的试制

脱甲烷氢塔是乙烯深冷分离工艺流程中温度最低的精馏塔。设计温度为-100℃,材料为ASTM A203(3.5%Ni)。为保证设备所用材料经冷、热变形及焊接制作后的低温冲击韧性(-100℃)达到27J,本文进行了系统、全面的试验研究,并制定了合理的工艺措施,即在设备的-100℃区段成功地应用了手工电弧焊(SMAW),手工钨极氩弧焊(GTAW),在-80℃区段首次应用了埋弧自动焊(SAW)。-100℃3.5%Ni钢制脱甲烷氢塔的试制成功,填补了我国-100℃低温压力容器制造的空白。

3.5%Ni钢的插销冷裂纹试验研究

本文采用插销试验法评定3.5%Ni钢冷裂纹敏感性并与FG43铜的插销试验作了对比。试验结果表明:钢种、拘束应力和焊缝金属中扩散氢含量对冷裂纹的产生有一定的影响,但其影响程度不同。对3.5%Ni钢来说,冷裂纹敏感性较低,即使采用不烘烤的焊条施焊,其插销试验的临界应力也接近于钢材的屈服强度。

板式换热器的腐蚀与防护

对板式换热器不锈钢板片的均匀腐蚀和局部腐蚀问题作了介绍，分析了其腐蚀的原因，提出了不锈钢板片防腐的措施和建议。

氨汽提塔钛管产生裂纹的原因及修复

本文对钛管产生裂纹的原因进行了分析,并详细叙述了修复过程、方法及钛的焊接特性等。

1000吨水压机的改造及其设计计算

本文通过对现时正在使用的１０００吨水压机加大其立柱工作行程时，对其立柱强度、刚度及在塞稳定性进行了理论分析，从而对１０００吨水压机的设计改造提供了可靠的理论依据。通过这些年来的实践验证，该设计计算同实践是相当吻合的，并且也得到了满意的结果，为国家节约了大量资金。

不锈复合钢板的加热和成形

本文从复合钢板的特点及其高温性能出发,论述如何选择热成形用复合钢板。为保证热成形后的质量,需要做哪些必要的试验和测试,以便确定切实可行的热成形工艺规范。

缠绕管式换热器

1 概述换热器是化学工程装置中的重要基础设备,尤其是在低温装置中,换热器是绝不可缺少的。低温装置极其需要高效的热交换设备。当逆流操作时。

复合钢板封头的热成形

介绍了ASTM-A264复合板的热成形工艺试验及产品封头热成形生产验证的结果,并说明只要加热规范选择合适,复合板的热成形是可行的,且能取得令人满意的结果。

特大型不锈钢椭圆形封头的制造工艺

介绍了特大型不锈钢椭圆封头的制造工艺和技术难点，以及在椭圆近似画法、排版、成形、划线、坡口切割、预装、包装运输和抛光面保护等工序中所采取的工艺措施。

几种典型压力容器的焊接工艺评定实例与其相关标准分析(二)

本文介绍了换热器的焊接及焊接工艺评定,着重介绍了涉及到西方石油公司材料学会(OCMA)标准在实施中的有关规定,并与GB151进行了比较。

特大形设备的壳体制造工艺

本文着重介绍了分片制造的圆筒、锥筒和封头的制造工艺。本文还介绍了其预装方法以及为了防止制件在运输中变形和合理包装方法。

关于不锈钢堆焊层铁素体测算方法的研究

本文对加氢反应器制造工程技术条件中奥氏体不锈钢堆焊层铁素体含量测算方法做简要介绍 ,通过分析对比以及试验研究 。

超级奥氏体不锈钢254SMO的焊接

根据工程实践,详细介绍了254SMO钢与焊接有关的各种性能,包括成形、加工、接头设计、表面和坡口的清理等,并着重介绍了焊接工艺要点。

国产4000m^3球罐的设计与制造

本文叙述了国产4000~3氨球罐的设计依据和参数、球壳和零部件材料的选用及其结构的特点。重点介绍了制造工艺特点(包括焊接、热处理)等方面内容。结果表明该产品质量达到国外同类产品的先进水平,为我国球罐大型化创造了先例。

关于铬镍不锈钢低温冲击问题的探讨

通过对比分析国内外压力容器标准规范中对铬镍不锈钢焊接接头冲击试验及合格指标的规定 ,并结合具体的工程实践 ,对我国现行有关标准中规定以冲击功作为铬镍不锈钢焊接接头韧性合格指标的合理性提出异议 ,认为对于这类钢材 。

哈氏合金的焊接

介绍了哈氏合金的可焊性试验 ,并给出了哈氏合金容器纵缝的焊接工艺。

尿素合成塔现场贴衬施工

尿素高压设备衬里的检修是一项十分重要的课题。本文通过对某尿素合成塔现场贴衬的施工，从方案设计、施工前准备、施工管理和质量等方面作了较为详尽的叙述。