Al含量对齿轮钢20CrMo奥氏体晶粒度的影响

研究了Al含量对齿轮钢20CrMo奥氏体晶粒度的影响。研究表明,当成品Al含量在0.015%~0.020%时,淬火奥氏体晶粒度出现混晶,渗碳奥氏体晶粒度不混晶;当成品Al含量≮0.020%时,淬火和渗碳奥氏体晶粒度均不混晶。因此为了避免齿轮钢20CrMo淬火奥氏体晶粒度出现混晶,必须保证钢中成品Al含量≮0.020%。为了满足这一要求,炼钢过程熔炼成分Al含量最好控制在0.030%~0.050%。

50CrVA弹簧圆钢的研发和生产

根据客户需要,青特钢采用LD转炉→LF精炼炉→RH真空脱气→CC连铸→轧制工艺开发生产了50CrVA弹簧圆钢。产品实物质量检测表明,其产品氧氮氢含量较低,钢质纯净,组织正常,奥氏体晶粒度≮11级,表面质量较好,其尺寸、夹杂物、脱碳层、低倍、硬度和拉伸性能指标均满足标准要求,用户反馈使用良好,青特钢已经完全具备生产50CrVA弹簧圆钢的能力,并已实现了批量生产。

回火温度对50CrVA钢组织性能的影响

50CrVA钢经过880℃油淬后,分别在400~600℃进行回火处理。通过金相显微镜、洛氏硬度计、万能试验机以及冲击试验机等方法,研究了不同回火温度对50CrVA钢微观组织和力学性能的影响。结果表明:随着回火温度的提高,试验钢中的回火索氏体比例逐渐提升,强度和硬度不断下降,伸长率和-20℃冲击功不断升高。在880℃淬火+550℃回火处理后50CrVA钢获得最佳综合性能,此时屈服强度为1140 MPa,抗拉强度达到1307 MPa,伸长率16%,-20℃冲击功也达到了59.7 J。

链轨节用钢35MnBM冲击性能异常原因分析与对策

针对某公司生产的履带链轨节35MnBM钢低温冲击韧性异常的问题,通过化学成分分析、金相组织检验、微观硬度检测、扫描电镜分析等方法,分析了不合格的影响因素。通过在生产中优化加热温度、加热时间、锻造温度、锻造形变量以及锻后停留时间等工艺参数,细化了产品的晶粒,提高了链轨节的低温冲击韧性。

GCr15SiMn轴承钢连铸坯锻造加热断裂分析

采用物理化学检验方法,对GCr15SiMn轴承钢连铸坯在锻造前加热过程中发生断裂的原因进行了分析。结果表明,GCr15SiMn钢连铸坯心部裂缝是由于钢液最后凝固部分因液态金属没有及时补充即补缩不足而形成,裂缝内存在枝晶簇充分证明补缩不足。连铸坯锻前加热开裂是由于本体存在较大应力与加热时产生的热应力二者共同叠加作用,造成在连铸坯心部原缺陷处产生应力集中并导致内部裂纹与断裂。

盘条GCr15套圈加工开裂原因分析及改进措施

轴承钢GCr15盘条在冷冲套圈加工过程中产生开裂,对套圈开裂原因进行分析,结果表明:GCr15钢中局部碳化物带状组织严重是造成套圈加工开裂的原因。通过改进工艺,在连铸过程采取低过热度浇铸,同时在轧制过程采取高温加热和较长的高温段保温时间,GCr15碳化物带状级别明显降低,工艺改进后,材料未再发生套圈冷冲开裂现象,产品质量改进明显。

工程机械用35MnB圆钢试制产品质量分析

根据客户需要,青岛特钢采用LD转炉→LF精炼炉→RH真空脱气→CC连铸→轧制工艺开发生产了35MnB圆钢。产品实物质量分析表明,化学成分满足客户协议要求,氧氮氢含量较低,钢质纯净,组织正常,奥氏体晶粒度8级,表面质量较好,其尺寸、夹杂物、脱碳层、低倍、末端淬透性值、发纹和表面硬度指标均满足客户协议要求,用户反馈使用良好。

出口用S355J0低合金高强度结构钢的研发和生产

根据客户需要,青岛特钢采用LD转炉→LF精炼炉→RH真空脱气→CC连铸→轧制工艺开发生产了出口用S355J0低合金高强度结构圆钢。产品实物质量表明,其产品化学成分满足客户协议要求,同时氧氮氢含量较低,钢质纯净,奥氏体晶粒度≮5级,表面质量较好,其尺寸、夹杂物、低倍、拉伸性能、冲击性能和表面硬度指标均满足客户协议要求。

35CrMo轴断裂原因分析

采用断口分析、外观检查、金相和力学性能分析等方法,对35CrMo钢轴在使用过程中发生的断裂原因进行了分析.结果表明,轴表面存在缺陷,热加工不当产生的组织异常,导致钢轴产生脆性断裂.

N80级石油套管用38Mn2V管坯钢产品质量分析

青特钢采用LD转炉→LF精炼炉→RH真空脱气→CC连铸→轧制工艺开发生产了N80级石油套管用38Mn2V管坯钢,为保证质量,对38Mn2V圆钢产品进行了检验分析,结果表明,产品尺寸满足标准1组精度要求,氧氮氢含量较低,奥氏体晶粒度9.5级,表面质量较好,化学成分、夹杂物、低倍指标等均满足客户要求。

履带销轴线切割开裂机理分析

某公司生产的履带销轴在线切割加工过程中发生开裂,通过化学成分分析、金相组织检验、硬度测试、扫描电镜分析等方法,分析了产品的开裂原因,同时提出了相应的改进措施。结果表明:销轴表面淬火后横截面的硬度分布不均匀,形成较大残余应力,线切割过程中应力再平衡导致开裂。在生产实践中,通过粗车后调质提高芯部硬度,有效防止开裂。

60Si2MnA弹簧圆钢拉伸脆断原因分析

针对60Si2MnA弹簧圆钢在拉伸检验时出现拉伸脆断的问题,利用金相显微镜、扫描电镜等观察分析手段,对热处理后的拉伸试样断口形貌进行检查分析;对热轧状态试样进行了化学成分、低倍组织、显微组织和奥氏体晶粒度的检测分析;对热处理拉伸样进行了夹杂物、组织和氧氮氢含量的检测分析。检验结果表明,热轧圆钢心部存在的氢致裂纹以及较高的氮含量是造成弹簧圆钢拉伸脆断的原因。

管坯用圆钢12Cr1MoVG表面长裂纹原因分析及改进措施

按照GB/T 31212—2014标准对12Cr1MoVG管坯用圆钢进行了表面漏磁探伤,结果表明,深度>0.30 mm的长裂纹比例占15%左右,分析发现造成管坯用圆钢表面长裂纹的主要原因是铸坯角部裂纹。通过采取将中包钢水过热度由15~30℃提高到35~45℃,铸坯拉速由0.85 m/min提高到0.95 m/min,铸坯采取弱冷和均匀冷却等措施来解决了该问题。12Cr1MoVG管坯用圆钢长裂纹比例降到了3%以下。

42CrMo圆钢组织性能的优化

针对某钢厂生产的42CrMo小规格圆钢因硬度偏高,刀具损耗严重,给后续机械加工造成一定困难的问题,采用JMat-Pro软件计算了42CrMo钢的CCT曲线和TTT曲线,在分析其微观组织转变规律的基础上,研究了控轧控冷工艺对产品组织、硬度的影响。结果表明,42CrMo圆钢终轧温度较高,冷速较快,冷却后圆钢组织为贝氏体是造成其硬度偏高的主要原因。因此,通过降低终轧温度,采用轧后水冷以及冷床使用保温罩等手段以有效降低轧后冷却速率的措施,将圆冷速控制到0.32℃/s,使42CrMo圆钢冷却后获得了铁素体+珠光体的组织,硬度控制在253~266HBW,满足了客户的使用要求。

吐丝温度对ER50-6盘条带状组织的影响

为获得ER50-6盘条的最佳生产工艺,对比分析了不同吐丝温度对其组织性能的影响,并对带状组织产生的原因及对拉拔性能的影响进行了详细讨论。结果表明,780℃吐丝的盘条晶粒细小,带状组织最轻,组织均匀,可以避免不均匀变形引起的应力集中;同时,盘条拉伸变形后期瞬时应变硬化指数n值下降最快,加工硬化的效果最弱,拉拔性能最好。